На рисунке приведена базовая схема для построения мощных стабилизаторов, обеспечивающих ток нагрузки до 5 А. чего вполне достаточно для запитывания большинства радиолюбительских конструкции. Схема выполнена с применением микросхемы стабилизатора серии КР142 и внешнего проходного транзистора.

При малом токе потребления транзистор VT1 закрыт и работает только микросхема стабилизатора, но при увеличении потребляемого тока, напряжение, выделяемое на R2 и VD5, открывает транзистор VT1, и основная часть тока нагрузки начинает течь через его переход. Резистор R1 служит датчиком тока по перегрузке. Чем больше сопротивление R1, тем по меньшему току срабатывает защита (транзистор VT1 закрывается). Фильтрующий дроссель L 1 служит для подавления пульсации переменного тока при максимальной нагрузке.
По приведенной схеме можно собирать стабилизаторы на напряжение 5-15 В. Силовые диоды VD1-VD4 должны быть рассчитаны на ток не менее 10 А. Резистором R4 осуществляется точная подстройка выходного напряжения (базовое значение задается типом применяемой микросхемы стабилизатора серии КР142). Силовые элементы устанавливаются на радиаторы площадью не менее 200 см^2.
Для примера, приведем расчет стабилизатора напряжения со следующими характеристиками:

Uвых - 12 В; Iнаг - 3 A; Uвх - 20 В.

Выбираем стабилизатор напряжения 12 В в серии КР142 — КР142ЕН8Б. Выбираем проходной транзистор, способный рассеять максимальную мощность нагрузки Ррас = Uвх* Iнагр = 20 • 3 = 60 Вт (мощность транзистора желательно выбирать в 1.5-2 раза большей) — подходит распространенный КТ818А (Ррас = 100 Вт, Iк макс = 15 А). В качестве VD1-VD5 могут использоваться любые подходящие по току силовые диоды, например,КД202Д.

   Дли тех радиолюбителей, кто испытывает трудности с приобретением и намоткой необходимых силовых трансформаторов, предлагается бестрансформаторный блок питания для выходных каскадов УМЗЧ. В этом случае для предварительного усилителя можно сделать маломощный источник на любом трансформаторе от переносной аппаратуры.
   БП представляет собой полумостовой автогенераторный нерегулируемый инвертор с коммутирующим насыщающимся трансформатором. Применение пропорционально-токового управления транзисторных ключей в сочетании с насыщающимся коммутирующим трансформатором позволяет к моменту выключения (в момент переключения) автоматически выводить транзистор из насыщения, уменьшить время рассасывания и исключить сквозные токи, а также снизить потери мощности в цепях управления, что повышает надежность и КПД инвертора.
БП имеет следующие характеристики:

Выходная мощность, Вт, не менее 400
Выходные напряжения, В         2*40
КПД, %, не менее                 95
Частота преобразования, кГц      25

   На входе сетевого выпрямителя установлен помехоподавляющий фильтр на L1, С1, С2. Резистор R1 служит для ограничения броска тока заряда конденсатора СЗ. Последовательно с резистором предусмотрена перемычка, вместо которой для улучшения фильтрации и увеличения жесткости выходной нагрузочной характеристики можно включать дроссель.
Инвертор имеет два контура положительной обратной связи (ПОС):
• первый — по напряжению (с помощью обмотки 3-4 Т1 и обмотки 6-7 Т2);
• второй — по току (с помощью трансформатора тока: обмотка 2-3 и обмотки 1-2, 4-5 трансформатора Т2).
   Схема запуска выполнена на однопереходном транзисторе VT3. После запуска преобразователя, благодаря наличию диода VD15, схема запуска отключается, т.к. постоянная времени цепи R6, С8 значительно больше периода преобразования.
   Особенность схемы в том, что при работе на большие емкости фильтра она нуждается в плавном запуске. Обеспечению плавного запуска блока способствуют дроссели L2 и L3 и, в какой-то степени, резистор R1.
Моточные данные трансформаторов приведены в табл.


Конструкция и детали

   Блок питания выполнен на печатной плате размером 180x105 мм.

 
Перед намоткой трансформаторов острые кромки колец необходимо притупить наждачной бумагой или бруском и обмотать лакотканью (T1 — тремя слоями). Если не притупить кромки колец, то не исключено продавливание лакоткани и пробой изоляции провода на сердечник. В результате происходит витковое замыкание через сердечник, резкое возрастание потребления тока на холостом ходу, разогрев сердечника и его раскалывание. При использовании магнитопровода другого типоразмера необходимо пересчитать моточные данные. Между обмотками 1-2, 5-6-7 и 8-9-10 мотают проводом
ПЭВ-2 0,31 в один слой виток к витку экранирующие обмотки, один конец которых соединяют с общим проводом УМЗЧ.
   3/4 обмотки 2-3 трансформатора Т2 представляет собой скобу из провода диаметром 1,0 мм поверх обмотки 6-7, остальная 1/4 часть обмотки выполнена печатным монтажом симметрично: в сторону эмиттера VT1 и в сторону коллектора VT2.
   Дроссели L2 и L3 выполнены на броневых магнитопроводах Б30 из феррита 2000НМ. Обмотки дросселей намотаны в два провода до заполнения каркаса проводом диаметром 0,8 мм. Учитывая, что дроссели работают с подмагничиванисм постоянным током, между чашками необходимо вставить прокладки из немагнитного материала толщиной 0,3 мм.
   Дроссель L1 типа Д13-20, его можно выполнить на чашке Б30 аналогично L2, L3 проводом МГТФ без прокладки.
   Транзисторы VT1 и VT2 закреплены на радиаторах из ребристого алюминиевого профиля размером 50x55x15 мм. В случае использования транзисторов в металлическом корпусе со стороны ребер фрезеруют посадочное место и сверлят сквозные отверстия для выводов. Помимо указанных на схеме можно использовать транзисторы типа KT8I26A Минского производственного объединения «Интеграл». Конденсаторы фильтра типа К50-6-2000 мкФ на 50 В (на схеме не показаны) закреплены на текстолитовой пластине размером 140x100 мм, закрепленной на радиаторах с помощью винтов с потайной головкой.
   Конденсаторы C1, С2 типа К73-17 на напряжение 630 В, СЗ — типа К50-35Б на 350 В. С5, С6 - типа К73-17 на 400 В.
   Для задержки подключения акустических систем к УМЗЧ на время затухания переходных процессов, возникающих во время включения питания, и отключения их при появлении на его выходе постоянного напряжения любой полярности желательно использовать защиту.

Петров А.А.; Звуковая схемотехника для радиолюбителей 

      На основе одной из микросхем ТОР200/204/214 фирмы Power Integration  может быть собран простой и высокоэффективный преобразователь напряжения с выходной мощностью до 100 Вт.
      Преобразователь содержит сетевой фильтр (С1, L1, L2), мостовой выпрямитель (VD1 — VD4), собственно сам преобразователь U1, схему стабилизации выходного напряжения, выпрямители и выходной LC-фильтр.
      Входной фильтр L1, L2 намотан в два провода на ферритовом кольце М2000 (2x8 витков). Индуктивность полученной катушки — 18...40 мГн. Трансформатор Т1 выполнен на ферритовом сердечнике со стандартным каркасом ETD34 фирмы Siemens или Matsushita, хотя можно использовать и иные импортные сердечники типа ЕР, ЕС, EF или отечественные Ш-образные ферритовые сердечники М2000. Обмотка I имеет 4x90 витков ПЭВ-2 0,15 мм; II — 3x6 того же провода; III — 2x21 витков ПЭВ-2 0,35 мм. Все обмотки наматывают виток к витку. Между слоями должна быть обеспечена надежная изоляция.

М.А. Шустов; «Практическая схемотехника. Преобразователи напряжения»; «Альтекс-А», 2002г.

Устройство предназначено для нагрузок, требующих двуполярного напряжения питания. Предлагаемый блок отличается простотой и применением более распространенных деталей.
Основные технические характеристики
Напряжение сети, 170...250 В
Мощность, отдаваемая в нагрузку, 200 Вт
Выходное напряжение, 2x24 В
Частота   преобразования, 60 кГц

    Напряжение сети через терморезистор RK1, ограничивающий пусковой ток, и помехоподавляющий фильтр L1C2—С4 поступает на диодный мост VD1. Выпрямленное напряжение, сглаженное конденсатором С5, питает полумостовой преобразователь на транзисторах VT1, VT2. В диагональ моста, образованного   этими   транзисторами и конденсаторами С9, С10, включена обмотка I импульсного трансформатора Т1. Резисторы R4 и R5 выравнивают напряжение на конденсаторах С9 и С10 во время работы блока питания, а также разряжают конденсаторы С1, С5, С9, С10 после выключения питания. Резистор R3 — датчик тока, потребляемого преобразователем.
   Кроме этого, напряжение сети через балластный конденсатор С1 поступает на выпрямитель — параметрический стабилизатор VD2VD3C6, который питает узел управления, собранный на ШИ контроллере DA1 и усилителе DA3.
   Микросхема TL494 (DA1), включена по типовой схеме. Конденсатор С14 и резистор R16 задают частоту генерации. Конденсатор С12 и резистор R6 определяют параметры мягкого запуска. Остальные элементы, подключенные к ШИ контроллеру DA1, задают начальные условия и частотную коррекцию цепей обратной связи. В цепи обратной связи действуют два сигнала. Первый из них поступает с делителя напряжения, образованного фототранзистором оптрона U1.1 и резистором R9, на вход 1IN+ ШИ контроллера. Этот сигнал пропорционален отклонению выходного напряжения от заданного. Второй сигнал поступает с резистора R3 (датчика тока) через резистор R13 на вход 2IN+ ШИ контроллера и ограничивает входной ток преобразователя. Пока последний не превышает допустимого порогового значения, обратная связь стабилизирует выходное напряжение. Когда напряжение на резисторе R3 достигнет порога, который задает делитель образцового напряжения R7R14, начинается ограничение выходного тока.
Цепь обратной связи по напряжению построена по типовой схеме на оптроне U1 и микросхеме DA2. Стабилизация напряжения и ограничение тока осуществляются изменением длительности импульсов, управляющих коммутирующими транзисторами преобразователя. Эти импульсы поступают на вход усилителя DA3. Особенность схемы включения этой микросхемы — наличие конденсатора вольтдобавки С19 для питания узла, управляющего транзистором VT1. Это исключает необходимость использования независимого изолированного источника для его питания. Когда транзистор VT2 открыт, конденсатор С19 заряжается через диод VD8 до напряжения питания (около 15 В). Когда транзистор VT2 закрывается, напряжение на выводе 6 микросхемы DA3 скачком увеличивается до напряжения на истоке транзистора VT1. Выходной каскад усилителя потребляет большой ток только на перепадах импульсов во время перезарядки емкости затвор—исток транзистора VT1. В остальное время потребляемый ток существенно меньше, поэтому указанная на схеме емкость конденсатора С19 достаточна для питания выходного каскада в течение полупериода.
   ШИ контроллер исключает возникновение сквозного тока через транзисторы VT1 и VT2.
   Устройство собрано на односторонней печатной плате из фольгированного стеклотекстолита.

Транзисторы VT1 и VT2 установлены на теплоотводах с площадью охлаждающей поверхности 45 см2 каждый через изолирующие теплопроводные прокладки. Диоды выходного выпрямителя VD4—VD7 установлены на один теплоотвод площадью 125 см2 через изолирующую прокладку. Выводы обмотки II трансформатора Т1 припаяны непосредственно к соответствующим выводам этих диодов. Выводы резисторов R4 и R5 припаяны к соответствующим выводам конденсаторов С9 и С10 на стороне печатных проводников. В конструкции автора использовано естественное охлаждение, поскольку блок питания не эксплуатируется постоянно на максимальной мощности.
   Трансформатор Т1 — в броневом магнитопроводе Б-36 без зазора из феррита 2000НМ. Обмотка I содержит 21 виток провода ПЭВ-2 0,6. Обмотка II — 5+5 витков медной ленты прямоугольного сечения 12x0,15 мм, обернутой лакотканью. Другой возможный вариант — жгут из шести проводов ПЭВ-2 0,6. Экран — незамкнутый виток фольги.
   Дроссель L1 — PLA10 производства фирмы MURATA. Терморезистор SCK103 (RK1) можно заменить на SCK105. Допустимо применить дроссель и терморезистор  о компьютерного блока питания. Стабилитрон КС515А (VD3) заменим импортным 1N4744A, а диод FR155 (VD8) — FR157. Оптрон РС817 (U1) можно заменить на РС816, LTV816, LTV817.
   В устройстве применены импортные оксидные конденсаторы: С5 — из серии EHL, специально предназначенной для импульсных источников питания; С15, С16 — с низким значением ЭПС (эквивалентного последовательного сопротивления) одной из серий EXR, ESX, ERS, ESG; С6, С12 — серии ECR общего назначения. Конденсаторы С7, С8, С17—С19 керамические, остальные — пленочные. Номинальное напряжение конденсаторов С1 и СЗ — 630 В; С2, С4, С9, С10 — не менее 400 В. Резисторы — МЛТ, С2-33.
   Налаживание рекомендую проводить в два этапа. На первом этапе смонтируйте все элементы, кроме Т1, VT1, I VT2, VD4—VD7. Для обеспечения безопасности необходимо исключить гальваническую связь с электросетью, поэтому блок питания включите через маломощный разделительный трансформатор. На этом этапе проверьте работоспособность отдельных узлов. Установите частоту импульсов ШИ контроллера подбором элементов R16, С14 в диапазоне  50...70 кГц. С помощью лабораторного источника питания сымитируйте сигналы  обратной связи, изменяя ток через резистор R3 и излучающий диод оптрона U1.2. Проверьте, что с их увеличением  возрастает скважность импульсов ШИ  контроллера. Подбором резистора R7  установите порог ограничения тока. Затем припаяйте полевые транзисторы VT1, VT2 и проверьте, что форма импульсов напряжения на их затворах относительно истоков близка к прямоугольной.
   На втором этапе смонтируйте остальные элементы и включите блок питания в сеть без разделительного трансформатора. Подбором резистора R17 установите номинальное выходное напряжение. При большой скважности импульсов может потребоваться увеличить емкость конденсаторов С11 С13 в несколько раз. Завершают налаживание проверкой работы блока питания под нагрузкой, вплоть до максимальной мощности.
   Другое номинальное выходное напряжение можно получить изменением числа витков обмотки II трансформатора Т1 и сопротивления резистора R17 Может возникнуть необходимость подбора сопротивления резистора R19, чтобы ток через излучающий диод оптрона U1.2 не превышал 20 мА. Изменить мощность можно применением других элементов, в том числе импульсного трансформатора.

А. Кривецкий; Радио№8,2006

Источник питания (ИИП) предназначен для питания УМЗЧ на микросхеме TDA7294.
Основные технические характеристики:

Напряжение питающей сети, В    176...264
Выходное  напряжение, В (при токе нагрузки, А):
каналы 1—2       2x35(3)
каналы 3—4      2x15(0,2)
Частота преобразования, кГц    66
Пульсации выходного напряжения, мВ, не более    3,5
КПД, %, не менее     85






   Термистор RK1 уменьшает импульс тока в момент включения в сеть. Двухобмоточный дроссель L1 и конденсаторы С1—СЗ образуют сетевой помехоподавляющий фильтр, который предотвращает проникновение высокочастотных пульсаций, создаваемых преобразователем, в питающую сеть. Диодный мост VD1 выпрямляет напряжение сети, а конденсатор С4 сглаживает пульсации выпрямленного напряжения.
   Преобразователь напряжения — обратноходовой на основе микросхемы DA1 (TOP249Y) и импульсного трансформатора Т1. Элементы R1R2RU1R5 обеспечивают контроль напряжения сети микросхемой DA1. Элементы VD3VD4R6R7C7 — демпфирующая цепь, которая подавляет импульсы напряжения, возникающие на сетевой обмотке I трансформатора Т1. Обмотка II — обратной связи. Обмотки III и IV — выходные, соответственно каналов 3—4 и 1—2. Диоды VD9—VD12 выпрямляют напряжение 2x35В каналов 1 —2, диоды VD7 и VD8 — напряжение 2x15В каналов 3—4. Элементы L2—L4, С11—С14, С17—С20 образуют фильтры, подавляющие пульсации и препятствующие проникновению помех в УМЗЧ. Узел на микросхеме DA2, резисторах R9—R14, конденсаторах С15, С16 совместно с оптроном U1 и элементами R3R4C5C6 формирует обратную связь для стабилизации выходного напряжения +35 В.
  Расчет импульсного трансформатора Т1  производился с помощью программы PIExpert 5.0: магнитопровод — ER49/27/17 с немагнитным зазором 1,5 мм на центральном стержне; обмотка I — 42 витка, III.1, III.2 — по 5 витков,
IV.1, IV.2 — по 11 витков, обмотка II — 4 витка. Для первичной обмотки трансформатора с помощью этой программы выбран провод с наружным диаметром 0,98 мм (по меди — 0,93 мм, при этом плотность тока в номинальном режиме (эффективное значение тока — 2 А) не превышает 4 А/мм2. Однако для уменьшения потерь программа рекомендует использовать вместо одного несколько параллельных проводов диаметром не более 0,4 мм. Обмотка V по программе не рассчитывалась.
  В данном случае такая рекомендация — слишком общая. Программа не учитывает, что для преобразователя выбрана не основная рабочая частота 132, а вдвое меньшая — 66 кГц, поэтому максимальный диаметр объединяемых в жгут проводов можно увеличить. Выбирать диаметр одинарного провода, из которого изготавливают жгут, в зависимости от рабочей частоты специалисты фирмы Power Integrations рекомендуют с помощью графика, но на нем частотная шкала — логарифмическая, а диаметр провода указан по стандарту AWG, что затрудняет пользование графиком. Аналогичный более удобный график представлен на рисунке. Из него видно, что на частоте 66 кГц рекомендуемый диаметр провода — не более 0,52 мм.
   




   При эффективном значении тока в обмотке 2А желательно использовать три провода диаметром 0,47 мм. Из-за отсутствия последнего использованы два провода диаметром 0,59 мм, что привело к несущественному увеличению плотности тока в обмотке относительно исходного значения 4А/мм2. Практическая проверка показала, что трансформатор нагревается не больше, чем рассчитано программой.
   Аналогично рассчитаем диаметр провода вторичных обмоток. Для источника 2x35В в номинальном режиме (Iнагр=3 А) эффективное значение тока в обмотке — 4,53А. Для имеющегося у автора провода ПЭВ-2 0,44 при ранее выбранной максимальной плотности тока 4А/мм2 один проводник способен обеспечить протекание 0,61 А, требуемое число проводников в обмотке должно быть не менее 4,53/0,61=7,42, которое округляем до 8. Для источника 2* 15 В из соображений унификации проводов можно использовать одинарный ПЭВ-2 0,44.
   В результате измерения коэффициента индуктивности магнитопровода сделан вывод, что для требуемой индуктивности 365 мкГн достаточно 40 витков первичной обмотки. Число витков других обмоток осталось прежним.
   Следует отметить, что программа PIExpert 5.0 оставляет без внимания расчет вспомогательных элементов. Особого внимания заслуживает выбор элементов в цепи проверки напряжения сети. В этих цепях программа рекомендует использовать резистор сопротивлением 4,2 МОм, соединяющий сетевой выпрямитель и вход L микросхемы DA1. С таким резистором ИИП будет отключаться при снижении переменного напряжения сети менее 175В. На схеме защитный резистор составлен из двух последовательно соединенных R1 и R2. Один резистор использовать нежелательно, так как по техническим условиям напряжение на нем не должно превышать 200 В, а оно достигает 380 В. Недостатком такой контрольной цепи, как сообщает программа, является слишком высокий порог отключения при увеличении сетевого напряжения — более 700 В! В техническом описании top242-250.pdf отсутствуют рекомендации по устранению этого недостатка. Автор усовершенствовал защитную цепь, подключив варистор RU1 параллельно резистору R1R2. Добавлены стабилитрон VD2 как вспомогательный токоприемник и резистор R5, который распределяет ток между стабилитроном и входом L микросхемы DA1. Благодаря применению варистора верхний порог отключения не превышает 380В.
   

Конструкция и детали.

   Диодный мост BR66 (максимальный ток — 6 А, обратное напряжение—600В), сетевой фильтр L1C1C2C3 и теплоотводы для диодов VD9—VD12 использованы из компьютерного блока питания мощностью 250 Вт. Также от него использованы вентилятор и стальной корпус, эффективно экранирующий помехи. Больше всех нагреваются элементы RK1, R6, R7, DA1, VD9—VD12. Технические условия позволяют эксплуатировать их при температуре гораздо большей, чем устанавливающаяся в блоке без вентиляции (около 90 С), но надежность при этом снижается. Поэтому решено использовать принудительное охлаждение с помощью вентилятора М1, снизив его напряжение питания с 12 до 9,5 В. В этом случае шум существенно меньше при сохранении высокой эффективности охлаждения.
   Печатную плату устройства, устанавливают внутри корпуса взамен исходной нештатные посадочные места.




Розетку для подключения сетевого кабеля видеомонитора из корпуса удаляют, на ее месте монтируют выключатель питания SA1.
   Дроссели L2, L3 — промышленного изготовления: высокочастотные малогабаритные серии ДМ-0,6. Дроссель L4 —
ДФ2 на магнитопроводе Ш8*8 из феррита 2000НМ1 с немагнитным зазором 1,8 мм на боковых стержнях, имеет две обмотки по 24 витка провода ПЭВ-2 1,2 индуктивностью по 25 мкГн, заключен в короткозамкнутый бандаж из медной фольги. У этого дросселя отсутствует магнитное насыщение при токе до 15А.
   При изготовлении импульсного трансформатора Т1 вначале наматывают первую секцию первичной обмотки (I.1) из 20 витков сдвоенного провода ПЭВ-2 0,59 и изолируют ее несколькими слоями лакоткани. Затем наматывают 11 витков основной вторичной обмотки (IV), состоящей из 16 свитых в жгут проводов ПЭВ-2 0,44. Эту обмотку также размещают в одном слое, как и секцию предыдущей. После изоляции наматывают "вразрядку", располагая по всей ширине каркаса, 5 витков из трех проводов (2хПЭВ-2 0,44 и один — МГТФ) оставшихся вторичных обмоток (II и III). МГТФ используют для обмотки II обратной связи, причем, как показали испытания, увеличение ее выходного напряжения с 12 до 15 В не только не критично, но более благоприятно для улучшения регулировочных характеристик блока питания. Снова уложив несколько слоев изоляции, продолжают намотку второй секции первичной обмотки (I.2) — 20 витков сдвоенного провода ПЭВ-2 0,59. Наложив слой изоляции, наматывают обмотку (V) — 4 витка провода ПЭВ-2 диаметром 0,44 мм, предназначенную для питания вентилятора М1. Наконец, изолируют обмотки, собирают и склеивают половины магнитопровода, фиксируют на нем каркас прокладками из картона, монтируют короткозамкнутый экран из медной фольги. Затем готовый трансформатор герметизируют, погрузив выводами вверх на один час в сосуд с электроизоляционным лаком. Такая операция поможет также избежать возникновения акустических шумов, издаваемых негерметизированным и незафиксированным каркасом в режиме максимальной мощности. На заключительном этапе изготовления трансформатора выводы секций первичной обмотки соединяют пайкой на неиспользуемом выводе 4. Этот вывод укорачивают и в печатную плату не впаивают.
   Диоды VD9—VD12 попарно крепят на одном теплоотводе, электрически соединенном с общим проводом через монтажные винты-саморезы, через слюдяную подложку с применением теплопроводящей пасты.
Аноды диодов VD9VD10 и катоды VD11VD12 объединены и попарно вставлены в соответствующие отверстия платы. Подходящие к ним, а также к дросселю НЧ фильтра печатные проводники утолщают припоем. Другие выводы диодов объединяют навесным способом и удлиняют отрезками провода ПЭВ-2 1,8, которые также припаивают к соответствующим печатным проводникам.
   Микросхема DA1 установлена на игольчатом теплоотводе размерами 52x80x16 мм, который фиксируют с помощью уголковых стоек на расстоянии 6 мм от печатной платы над элементами цепи контроля напряжения сети. При этом выводы DA1 не требуется ни удлинять, ни укорачивать.
Микросхему крепят к теплоотводу с применением теплопроводящей пасты без электрической изоляции. Фланец микросхемы DA1 и ее теплоотвод соединены с общим высоковольтным проводом питания, гальванически связанным с сетью, что следует иметь в виду при налаживании устройства. Внутреннюю поверхность корпуса устройства со стороны теплоотвода, а также под печатной платой оклеивают лакотканью.
   Конденсаторы С1—СЗ, С7, С10 — пленочные или керамические с номинальным напряжением не менее 1 кВ, С8, C15, C16 — не менее 50 В. Остальные конденсаторы (оксидные) должны иметь емкость и номинальное напряжение не меньше указанных на схеме. Рассчитанная программой емкость сглаживающего конденсатора сетевого выпрямителя C4 — не менее 220 мкФ Измеренная емкость импортных оксидных конденсаторов часто бывает меньше номинальной. Поэтому применен конденсатор с номинальной емкостью 330 мкФ и номинальным напряжением 400 В фирмы Samsung. Его измеренная емкость оказалась на 10 % меньше.
   Постоянные резисторы — МЛТ или С2-33 указанной на схеме мощности. Подстроечный резистор R10 — СПЗ-19а. Варистор RU1 TVR10391 может быть заменен аналогичным S10K250. Терморезистор RK1 — SCK105. При его отсутствии допустимо применить широко используемый в компьютерных блоках питания SCK103, но он будет работать менее надежно.
   TVS-диод 1,5КЕ200 (VD3) может быть заменен на 1N6303 или Р6КЕ200. Демпфирующий диод UF5408 (VD4) — заменен на КД257Д или FR207. Диод 1N4148 (VD5) можно заменить на КД521А.
   Оптрон U1 должен быть с составным фототранзистором. AOT127А можно заменить зарубежным 4N33. Микросхема DA2 КР142ЕН19А заменима импортным аналогом TL431 с любым буквенным индексом.
   Разъем ХР1 — трехконтактная сетевая вилка. Нижний по схеме вывод — заземляющий контакт.

   Налаживание.

До установки на плату микросхемы TOP249Y желательно убедиться в исправности использованных элементов и отсутствии ошибок монтажа. Движок подстроечного резистора R10 должен находиться в нижнем по схеме положении. Затем между контактными площадками выводов 2 и 3 микросхемы DA1 через миллиамперметр (1-10 мА) присоединяют маломощный стабилитрон на 5,6 В (анодом к выводу 3). На конденсатор C8 подают напряжение +15 В (плюс — к верхнему по схеме выводу). Другой источник напряжения +35 В подключают к верхнему по схеме выводу резистора R9 относительно вывода 2 микросхемы DA2. Плавно перемещая движок подстроечного резистора R10 вверх по схеме, наблюдают за стрелкой миллиамперметра, и как только она придет в движение, регулировку прекращают.
   Затем между контактными площадками выводов 2 и 3 микросхемы DA1 включают микроамперметр. Включают ИИП в сеть через ЛАТР, выходное напряжение которого увеличивают от 175 до 275 В. Ток, измеренный микроамперметром, должен возрасти от 50 до 200 мкА, что и требуется по техническим условиям на микросхему TOP249Y В противном случае выбирают другой экземпляр варистора.
   На следующем этапе отключают лабораторные источники и измерители тока, после чего устанавливают микросхему DA1 к выходам 2x15 В подключают маломощные лампы накаливания, индицирующие включение устройства, а к выходам 2x35 В через амперметр на 5 А — регулируемую нагрузку сопротивлением 40...50 Ом с рассеиваемой мощностью не менее 250 Вт. Автор использовал для этого четыре проволочных реостата по 12 Ом. Порог срабатывания защиты от токовой перегрузки должен быть в пределах 3,5...4 А (в авторском экземпляре — 3,8 А).
   Стабильность выходного напряжения определяется сопротивлением резистора R14. В авторском варианте (750 Ом) выходное напряжение 35 В поддерживается с точностью до 0,05 В при всех допустимых изменениях входного напряжения и тока нагрузки. При увеличении его сопротивления до 1 кОм выходное напряжение возрастает на 0,3 В при максимальной нагрузке и минимальном входном напряжении. Если сопротивление резистора R14 снизить до 560 Ом, выходное напряжение будет меньше на 0,3 В при тех же условиях.
   Полученные результаты подтверждают высокие характеристики микросхемы TOP249Y, но при проектировании блоков питания на ее основе следует учесть, что в момент включения на входе УМЗЧ не должно быть звукового сигнала, в противном случае возможно срабатывание токовой защиты.

С.Косенко Радио№7,2006